Персональный сайт - СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Расчет конструкций производить согласно СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции" (Актуализированная редакция СНиП II-23-81*)

Коэффициент условий работы γc

* проектировать фермы с поясами из одиночных уголков с креплением раскосов к полкам поясов не рекомендуется. В случае крайней необходимости следует пользоваться "Руководством по проектированию сварных ферм из одиночных уголков", Москва, Стройиздат, 1977г.

При проектировании стальных конструкций рекомендуется использовать коэффициент ответственности элемента за переход здания в предельное состояние
(cм. статью на сайте http://pgs.ag/publ/o_koehfficientakh_nadezhnosti/1-1-0-1)

Расчет изгибаемых стержней (балок)

Расчет на прочность:

M/Wn < Ry·γc

Расчет по деформациям:

Максимальные прогибы балок не должны превышать значений установленных СНиП (см. общий раздел справочника)

w < [f]

Кроме того, при отношении высоты к ширине балки более 2,5, следует проверять гибкость балки "из плоскости" деформирования.

Гибкость балки λmin между закреплениями должна быть меньше 40. При 40 < λmin < 80 расчет балок производить по формуле:

M/(W·φmin) < 0,95·Ry·γc

Расчет центрально-сжатых и сжато-изогнутых стрежней

Расчет на прочность:

Центрально-сжатые стержни

N/Аn < Ry·γc

Сжато-изогнутые стержни

M/Wn + N/Аn < Ry·γc

Расчет на устойчивость:

Центрально-сжатые стержни

N/(А·φ) < Ry·γc

Сжато-изогнутые стержни (приближенно по формуле Ясинского)

M/W + N/(А·φ) < 0,95·Ry·γc

Предварительно площадь сжато-изогнутых стержней рекомендуется назначать по формуле [Пономарев В.А. "Архитектурное конструирование", 2008]:

А_тр = N/(Ry·γc)·(1,25 + 2,2·M/(N·h))

здесь, h - высота сечение в плоскости действия момента;

размерность А_тр должна коррелироваться с размерностями N и Ry

Коэффициенты φ продольного изгиба центрально-сжатых элементов

(коэффициент редукции сечения)

Предельные гибкости сжатых элементов

Расчет связей, раскрепляющих сжатые элементы, и планок сквозных колонн необходимо производить на условную поперечную силу Q= 20·А, где Q в [кгс], А в [см²].

* * *

Предварительный подбор толщины фасонок в зависимости от усилия в раскосе

Предварительный подбор толщины фланца в зависимости от опорной реакции

толщину фланцев рекомендуется принимать не менее диаметра болта

* * *

Анкерные болты

Технические параметры анкеров HILTI для бетона В25

(детальный подбор анкеров производить по технической документации HILTI)

Анкер механический HSL-3-G

(справочно)

• если межосевое расстояние уменьшается в 2 раза - несущую способность анкера необходимо снижать на 30%

• если расстояние до кромки уменьшается в 1,5 раза - несущую способность анкера необходимо снижать на 30%

• в сжатом бетоне - несущая способность анкера повышается на 50%

Анкер химического закрепления HIT RE 500

(справочно)

• если межосевое расстояние уменьшается в 2 раза - несущую способность анкера необходимо снижать на 25%

• если расстояние до кромки уменьшается в 1,5 раза - несущую способность анкера необходимо снижать на 25%

Предустановленные анкерные (фундаментные) болты

ГОСТ 24379.0, ГОСТ 24379.1

Технические требования для болтов с отгибами (согласно СП 43.13330.2012 приложение Г):

• глубина заделки в бетоне - 25 d (для нерасчетных болтов глубина заделки 15 d)
• межосевое расстояние - 6 d
• расстояние от оси болта до грани - 4 d
• при увеличение глубины заделки на 5 d межосевое расстояние и расстояние до грани фундамента допускается уменьшать на 2 d

Расчетное усилие разрыву анкерных болтов, тс

(справочно)

* * *

Расчетные характеристики соединений профилей на самосверлящихся самонарезающих винтах типа SFS-SL3 по DIN 7504

(согласно "Рекомендациям по проектированию, изготовлению и монтажу конструкций каркаса малоэтажных зданий и мансард из холодногнутых стальных оцинкованных профилей производства ООО "Балт-Профиль", ЦНИИПСК им. Мельникова, Москва 2004)

Расчетное сопротивление стали винта должно быть не менее 50 кН/см²

* * *